圖3.7和圖3.8分別為擠壓變形態坯料在不同變形條件下的等溫壓縮變形組織。等溫壓縮變形溫度范圍為370℃-490℃，圖3.7等溫壓縮應變速率為0.005/s圖3.8等溫壓縮應變速率為0.0005/s。從圖中可以看出，退火過程中發生的再結晶熱變形過程中遺傳。在各種變形條件下都可以觀察到主要存在以骨骼狀分布的黑色析出相，且骨骼狀析出相大部分附著在條帶局部再結晶區域上。與初始擠壓退火態組織相比(圖3.2 )，顆粒狀黑色析出相部分溶于基體，數量顯著減少，但附著在條帶局部再結晶區域上的骨骼狀黑色相仍然存在。當變形溫度較高時(490℃ )，再結晶條帶發生部分交叉，見圖3-7 (e)、圖3-8 (e)，可能是發生了部分動態再結晶，改變了遺傳擠壓變形組織。

圖3.9和圖3.10分別為擠壓退火態坯料在不同變形條件下等溫壓縮變形后固溶時效組織(500℃固溶2小時，180℃時效12小時)。等溫壓縮變形溫度范圍為370℃ -490℃，圖3.9等溫壓縮應變速率為0.005/s，圖3.10等溫壓縮應變速率為0.0005/s。與對應的等溫壓縮顯微組織相比，試樣經過固溶處理后仍然存在局部再結晶，但是再結晶體積分數沒有發生增加，特別在低溫壓縮情況下。這是由于應變速率為較低，在低速等溫壓縮過程中發生了動態回復，位錯密度湮沒。與擠壓變形態坯料在不同變形條件下等溫壓縮變形后固溶時效組織(圖3.5、圖3.6 )相比，沒有發生嚴正的靜態再結晶，擠壓變形流線被保留，這是由于退火過程發生了回復或少量靜態再結晶，在隨后的等溫壓縮變形中，存在變形軟區，使變形產生的位錯密度不能顯著提高。在兩種因素的共同作用下，盡管在固溶高溫熱處理過程中，存在高的熱激活能，但是其位錯密度仍沒有產生靜態再結晶的驅動力，無法發生新的靜態再結晶。同時，與變形退火態組織相比，基體殘余結晶相數量顯著減少，且熱壓縮變形溫度越高，殘余結晶相固溶越徹底。

使用擠壓棒材制造機輪輪毅，最主要的目的是通過擠壓變形加強鍛件的流線組織。而直接使用擠壓變形態進行熱變形加工，當應變速率較高時，可能發生嚴重固溶熱處理靜態再結晶從而破壞擠壓變形過程中形成的加工流線。對擠壓坯料進行退火，在退火過程中會發生回復或少量再結晶，后續壓縮變形一固溶熱處理過程中不會發生嚴重再結晶導致擠壓變形流線被破壞。所以，使用經過擠壓退火棒材更適合進行機輪輪毅等溫鍛造成形。

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