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良好的井眼清洗—泡沫鉆井技術的特點[ 02-22 10:31 ]

泡沫的有效粘度隨泡沫品質增加而增高。鉆屑是泡沫氣泡的5~10倍。由于鉆屑通過泡沫沉降，它必須克服氣泡間的表面張力。在動態條件下，這種降落過程是非常緩慢的，且沉降速度也很慢。鉆井過程中，低的沉降速度能夠提供非常好的巖屑攜帶能力和運輸性能，減少了井眼清洗的問題。另外，泡沫還可提供輔助的潤滑性能，使氣體處于泡沫溶液，從而減少了井眼阻力，同時也提高了井眼的清潔程度。泡沫品質是控制泡沫攜帶巖屑能力的一個重要參數。從地面到井底泡沫品質減少，然后當它上返時，由于可壓縮性氣體的膨脹，泡沫品質增加。為了有效地凈化井眼，在井底a不應低

鋁合金加工圖的建立與分析[ 02-21 16:32 ]

圖3.11(a，b)分別為應變0.1和0.5時變形材料的熱加工圖。可以看出，隨著變形溫度的升高和應變速率的降低，功率耗散系數刃都呈上升趨勢;且功率耗散系數的最大值都在0.34左右。但是功率耗散系數最大值位于的區域不同，當應變為0.1時，功率耗散系數的最大值位于應變速率10-3s-1和350℃一 400℃溫度的范圍內;當應變為0.5時，功率耗散系數的最大值位于應變速率10-1s-1和10-1s-1和300℃~450℃溫度的范圍內。功率耗散系數的最大值基本不隨應變變化，說明變形合金在熱變形過程中微觀組織演變機制和規律不

鋁合金建立熱加工圖的方法[ 02-21 16:15 ]

基于上述原理，整理與分析熱模擬采集的實驗數據，采用三次函數擬合log￡與logσ的關系式(3-23 ) o回歸求得常數a, b,  c,  d的數值。帶入式(3-19)求出耗散效率因子η，然后在溫度T和應變速率￡所構成的二維平面上繪制功率耗散圖。采用式(3-22)計算塑性失穩區域，將式(3-23帶入(3-22中，由得到不同溫度和應變速率下的穩定性函數戮約，再在溫度T和應變速率￡所構成的平面上繪制二維塑性失穩圖，最后與功率耗散圖疊加一起，即構成了塑性材料加工圖。鳳谷工業爐集設計研發,生產銷售,培訓

鋁合金熱加工圖的概況[ 02-21 09:35 ]

采用熱模擬技術研究材料的高溫壓縮行為可基本實現工業過程在實驗設備上的再現，從而實現熱加工工藝優化和熱加工過程的定量描述。對于從變形鋁合金中的材料生產和組織性能控制方面來說，熱加工工藝的確定是最關鍵的因素。熱加工性的好壞可以用熱加工圖來描述。熱加工圖主要有兩類:一類是基于原子模型的加工圖，如助加工圖;另一類是基于動態材料模型DMM(Dynamic Material Modeling)的加工圖。從Raj加工圖上，可以看出不同區域的成形機理，但Raj加工圖只適用于純金屬和簡單合金，復雜合金不適用，建立它必須確定大量的基本

AI-Zn-Mg-Cu變形量對合金流動應力的影響[ 02-20 16:43 ]

圖3-10所示為在變形溫度T=400℃，應變速率s =0.01 s-1，在逐步達到80%變形程度條件下A1-Zn-Mg-Cu合金的真應力一真應變曲線。從圖中可以看出段，流變應力急速增大，當達到峰值之后，流動應力曲線逐漸平穩，，在變形的初始階近似直線。在變形的初始階段，流變應力急劇增大，這是因為位錯在初始階段的滑移過程中大量增殖，位錯塞積，形成大量的位錯纏結和胞狀亞組織。隨著變形程度的增加，直至達到峰值硬化速率幾乎為零，流變應力曲線平穩，近似直線，真實應力\應變曲線步入穩態階段此階段位的錯增殖速度與位錯的相消速度達到

AI-Zn-Mg-Cu應變速率對合金流動應力的影響[ 02-20 16:37 ]

圖3-9所示為在變形溫度T=400℃，不同變形速率條件下A1-Zn-Mg-Cu合金的真應力一真應變曲線。從圖中可以看出，合金的流變應力隨著變形速率的升高而隨之增加。當變形溫度T=400℃時，應變速率s =0.001 s-1時，峰值應力為30MPa;變形溫度不變，當變形速率繼續增加，當s =0.01 S-1，峰值應力為48MPa;當s =0.1 s-1，峰值應力為73MPa;當s =1 sn，峰值應力為104MPa;當s =1 Os-1，峰值應力為116MPa，相比當應變速率s =0.001 s-‘時，峰

有色合金變形溫度對合金流動應力的影響[ 02-20 14:25 ]

圖3.8所示為在s =0.01s-1。不同變形溫度下AI-Zn-Mg-Cu合金的真應力一真應變曲線。從圖中分析可以得出，合金的流變應力隨著變形溫度的升高而隨之降低，200℃的最大應力值相比4500C的最大應力值減少了60%。當變形溫度為300℃時，峰值應力為168MPa;當變形溫度升高到350℃，峰值應力為100MPa;當溫度繼續升高到380℃，應力峰值為84MPa;當溫度達到400℃，應力峰值為72MPa;當溫度為420℃，應力峰值為62MPa;當溫度達到450℃時，應力峰值為51 MPa，較變形溫度350℃時，

不同變形條件下Al-Zn-Mg-Cu鋁合金真應力一真應變曲線[ 02-19 09:05 ]

真應力一應變曲線反映了流變應力與變形條件之間的內在聯系，而且，它還是材料內部組織性能變化的宏觀表現。圖3.1和圖3.2給出了在不同變形條件下鋁合金高溫壓縮變形時的真應力一真應變曲線。從圖中可以看出，在高溫壓縮變形范圍內，合金的應力變化規律表現為典型的應力一應變曲線:首先，在變形的初始階段，較小程度的變形引起應力地迅速增加，應變速率從零迅速增加，加工硬化率非常高，應力值隨著應變的增加而快速升高，加工硬化速率高于軟化速率，應力一應變曲線幾乎成一條直線，即表現出明顯的加工硬化效應;其次，伴隨著流變應力地繼續增加，進行著加

新型鋁合金高溫流變行為[ 02-19 08:05 ]

A1-Zn-Mg-Cu合金屬于超高強鋁合金，其高溫塑性比較差，熱加工過程中變形抗力大，容易開裂。流變應力是表征金屬與合金塑性變形能力的一個最基本量。研究金屬材料高溫流變行為過程中的流變應力是隨著金屬塑性成形生產的發展而興起。近年來伴隨著計算機技術及金屬塑性理論的發展，為了節約成本，減少實驗周期，人們采用先進的有限元數值模擬技術對鋁合金的高溫熱變形過程進行了仿真，獲得高精度仿真的前提是在計算中提供精準的高溫流變應力曲線，便于建立高溫流變應力模型。采用高溫壓縮模擬試驗，研究不同變形條件下合金的應力一應變曲線，并通過數據

鋁合金材料的性能測試[ 02-18 10:05 ]

1)室溫拉伸室溫鍛件拉伸試樣按中國人民共和國航空工業標準中室溫拉伸試樣規格加工而成(圖2.7。在WDW-100KN試驗機上進行拉伸試驗，獲得材料的屈服強度(δs）、抗拉強度(Rm}，計算其延伸率(δ)和斷面收縮率(Ψ）。室溫拉伸性能測試在WDW-10KN型拉伸機上進行，試驗過程按照HB5143-96進行，拉伸速率為1 mm/min，每個測定值為3次測量的平均值。2)電導率測試高強鋁合金的電導率和合金的抗應力腐蝕能力密切相關，電導率高則對應著較高的抗應力腐蝕能力。所以通常都采用電導率來間接衡量與判斷合金的抗應力腐蝕性

鋁合金材料的熱力模擬試驗[ 02-18 09:05 ]

本次試驗的目的是研究高強鋁合金的熱變形行為和顯微組織在熱變形中的演化規律。試驗所用的原始坯料尺寸為Φ250mm，均勻化退火后在鑄錠D/4直徑處取尺寸為Φ8mmX 12mm的圓柱體試樣，如圖2.2所示。在本校的Gleeble-1500D熱力模擬試驗機上進行軸對稱高溫壓縮試驗。為了消除接觸面上的摩擦，使壓縮試樣處于單向應力狀態，在實驗過程中，試樣的兩端墊有石墨紙。熱壓縮試樣以30℃/S的加熱速度加熱至變形溫度，保溫3 min后進行熱壓縮，變形后試樣快速進行水淬處理，保留高溫熱變形后的組織。在實驗過程中，由Gleeble

鋁合金實驗材料及研究方法[ 02-18 08:05 ]

一種新型A1-Zn-Mg-Cu合金的高溫流變行為及鍛造工藝研究，研究的技術路線和實驗的研究方法如圖2.1所示。鳳谷工業爐集設計研發,生產銷售,培訓指導,售后服務一體化,專利節能技術應用,每年為企業節省40%-70%的能源成本,主要產品加熱爐,工業爐,節能爐,蓄熱式爐,垃圾氣化處理設備，歡迎致電咨詢:0510-88818999

有限元數值模擬技術在塑性加工中的應用[ 02-17 10:05 ]

鍛造成形是現代制造業中重要的加工方法之一，其質量是直接影響裝備的運行可靠性，還一直是交通、航空、航天、兵器等工業重要的基礎。大鍛件生產前期投入大，一旦產品報廢，所造成的損失巨大，工藝人員在制定新工藝時無法根據經驗確定是否合理，只能憑經驗采用試錯法，采用大量的實驗方法研究，帶來經濟上和時間上的損失。隨著計算機技術的飛速發展，計算機技術不僅改變了我們的生活方式，而且也促進了數值模擬技術的進步。下圖是以有限元模擬技術為指導的鍛造工藝研發流程圖。在塑性成形加工工藝過程中，利用有限元數值模擬的優化和控制產品質量對加工過程具有

鋁合金高溫變形軟化機制的研究[ 02-17 09:05 ]

高溫變形或熱加工指的是變形溫度高于金屬再結晶溫度的加工。熱加工可分為金屬鑄造、焊接和金屬熱處理等工藝。在不同的變形條件下，在高溫變形過程中不僅存在著金屬的流動，而且還伴隨著組織的變化。一直以來，按照層錯能的高低可將金屬與合金分為兩類:即動態回復型和動態再結晶型。由于熱加工的溫度很高，金屬的變形和回復同時發生，即加工硬化和軟化兩個相反的過程同時進行。在熱變形時，由加熱溫度和外力共同作用下而發生的回復過程稱為“動態回復”。金屬原子在回復過程中通過熱激活，空位擴散、位錯運動(滑移、攀移)相消和位錯

鋁合金高溫塑性流變行為的流變應力的研究[ 02-17 08:05 ]

材料在一定的變形溫度、應變和應變速率下的屈服極限稱為其流變應力。熱變形流變應力是材料在高溫下的塑性指標之一，在合金化學成分和內部結構一定的情況下，主要受變形參數的影響，是金屬內部顯微組織演變和性能在變形過程中變化的綜合反映。研究合金的熱變形行為有利于了解合金高溫變形的物理本質，為制定和優化工藝參數提供一個依據。鋁及其合金熱變形過程中流變應力的變化取決于應變量。、應變速率￡、變形溫度T、化學成分C及內部顯微組織結構S等幾個因素。其公式通常可表示為：由于實際熱變形過程中材料的化學成分組成是基本不變的(可用某一特定的材料

鋁合金高溫塑性變形研究常用設施[ 02-16 10:05 ]

目前國內常用的模擬機主要有兩種: Gleeble和Thermecmaste:兩種。本論文高溫壓縮試驗是在Gleeble-1500D熱模擬試驗機上進行。熱模擬實驗機由三個主要控制系統(計算機控制系統、熱學控制系統和力學控制系統)和五個設備單元(計算機終端、主控單元、試樣單元、液壓動力單元和真空單元)構成。試驗原理如圖1.3所示，試驗數據可以利用計算機現場跟蹤和電子瞬時記錄。熱模擬試驗機的意義在于利用其加熱溫度高、升降溫速度快、料成分的變化，能和力學性能;開發出具備某種結構特征和組織特征的新型材料，誤差小的特點通過材以

鋁合金高溫塑性變形的研究方法[ 02-16 09:05 ]

在研究鋁合金高溫塑性變形行為時要借助一些基本的實驗方法:單軸拉伸、扭轉和壓縮。這些基本實驗方法的采用有利于建立起有關的材料成形性的指標和熱變形特征。本論文是在Gleeble-1500D熱力模擬試驗機上進行高溫壓縮實驗，是通過對試樣進行墩粗來實現的。熱力模擬實驗的變形條件主要是指壓頭位移速度、位移和加熱溫度。1)拉伸實驗拉伸實驗應用于擠壓變形和模擬拉拔的實驗中，是指在承受軸向拉伸載荷下測定材料特性的試驗方法。拉伸流變應力對評價工模具負荷、壽命和摩擦效應以及變形溫升效應等有著直接的關系，而斷面的收縮率伸長率則反映了材料

高溫塑性流變行為的研究現狀[ 02-16 08:05 ]

高溫流變應力是金屬材料在高溫下的基本性能之一，它不但受合金化學成分和變形參數的影響，而且也是變形體內部微觀組織演變的綜合反映(如下圖1.2)。由于在此過程中溫度和應變速率會不斷地變化，金屬材料的塑性變形組織變化是很復雜的，這些復雜變化難以用科研理論進行解釋各種變形條件對流變應力的影響。這說明了無論是在金屬的相關塑性變形理論的研究方向上，還是在制定恰當合理的熱加工工藝方案，進行高溫塑性變形行為的研究都是有非常重要意義的。近幾年來，在高溫塑性變形行為的研究領域方面:在研究關于純Mg和ZK60合金高溫塑性變形行為的過程中

國內超高強鋁合金的進展[ 02-15 10:05 ]

上世紀60年代開始，我國針對對國外高強鋁合金一直處于仿制階段，自主研發少，還有由于專利限制，無法仿制。但隨著改革開放的深入，我國的鋁合金工程化研究得到了快速的發展。20世紀80年代初以來，為滿足生產強度更高、疲勞壽命更長等性能要求，我國投入大量人力、物力，由東北輕合金加工廠、北京航空材料研究院、中南大學、東北大學等單位承擔并完成了關于新型高強A1-Zn-Mg-Cu鋁合金多項國家攻關課題，對合金化以及制備計算進行了深入研究，以滿足我國飛機設計的選材和引進飛機材料國有化，其中多項成果達到了國際先進水平。在“

國外超高強鋁合金的進展[ 02-15 09:05 ]

從20世紀20年代開始，科學家在AI-Zn-Mg系合金的基礎上研究、發展與完善超高強A1-Zn-Mg-Cu合金，而且從AI-Zn-Mg-Cu合金的合金成分設計、熱處理制度以及微觀結構的觀察等方面的研究都與AI-Zn-Mg系合金密切相關。1923~1924年，德國的兩位科學家B.贊杰爾和K.明斯涅爾一起發現了Mg, Zn的共同熱處理強化效應。1932年，L.J威貝爾在AI-Zn-Mg系合金中加入Cu, Mn元素，研發了第一種以A1-Zn-Mg-Cu為基的高強鋁合金。此后，在1935~1939年期間，日本科學家添加Cr