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鋁合金高溫變形軟化機制的研究[ 02-17 09:05 ]

高溫變形或熱加工指的是變形溫度高于金屬再結晶溫度的加工。熱加工可分為金屬鑄造、焊接和金屬熱處理等工藝。在不同的變形條件下，在高溫變形過程中不僅存在著金屬的流動，而且還伴隨著組織的變化。一直以來，按照層錯能的高低可將金屬與合金分為兩類:即動態回復型和動態再結晶型。由于熱加工的溫度很高，金屬的變形和回復同時發生，即加工硬化和軟化兩個相反的過程同時進行。在熱變形時，由加熱溫度和外力共同作用下而發生的回復過程稱為“動態回復”。金屬原子在回復過程中通過熱激活，空位擴散、位錯運動(滑移、攀移)相消和位錯

鋁合金高溫塑性流變行為的流變應力的研究[ 02-17 08:05 ]

材料在一定的變形溫度、應變和應變速率下的屈服極限稱為其流變應力。熱變形流變應力是材料在高溫下的塑性指標之一，在合金化學成分和內部結構一定的情況下，主要受變形參數的影響，是金屬內部顯微組織演變和性能在變形過程中變化的綜合反映。研究合金的熱變形行為有利于了解合金高溫變形的物理本質，為制定和優化工藝參數提供一個依據。鋁及其合金熱變形過程中流變應力的變化取決于應變量。、應變速率￡、變形溫度T、化學成分C及內部顯微組織結構S等幾個因素。其公式通常可表示為：由于實際熱變形過程中材料的化學成分組成是基本不變的(可用某一特定的材料

鋁合金高溫塑性變形研究常用設施[ 02-16 10:05 ]

目前國內常用的模擬機主要有兩種: Gleeble和Thermecmaste:兩種。本論文高溫壓縮試驗是在Gleeble-1500D熱模擬試驗機上進行。熱模擬實驗機由三個主要控制系統(計算機控制系統、熱學控制系統和力學控制系統)和五個設備單元(計算機終端、主控單元、試樣單元、液壓動力單元和真空單元)構成。試驗原理如圖1.3所示，試驗數據可以利用計算機現場跟蹤和電子瞬時記錄。熱模擬試驗機的意義在于利用其加熱溫度高、升降溫速度快、料成分的變化，能和力學性能;開發出具備某種結構特征和組織特征的新型材料，誤差小的特點通過材以

鋁合金高溫塑性變形的研究方法[ 02-16 09:05 ]

在研究鋁合金高溫塑性變形行為時要借助一些基本的實驗方法:單軸拉伸、扭轉和壓縮。這些基本實驗方法的采用有利于建立起有關的材料成形性的指標和熱變形特征。本論文是在Gleeble-1500D熱力模擬試驗機上進行高溫壓縮實驗，是通過對試樣進行墩粗來實現的。熱力模擬實驗的變形條件主要是指壓頭位移速度、位移和加熱溫度。1)拉伸實驗拉伸實驗應用于擠壓變形和模擬拉拔的實驗中，是指在承受軸向拉伸載荷下測定材料特性的試驗方法。拉伸流變應力對評價工模具負荷、壽命和摩擦效應以及變形溫升效應等有著直接的關系，而斷面的收縮率伸長率則反映了材料

高溫塑性流變行為的研究現狀[ 02-16 08:05 ]

高溫流變應力是金屬材料在高溫下的基本性能之一，它不但受合金化學成分和變形參數的影響，而且也是變形體內部微觀組織演變的綜合反映(如下圖1.2)。由于在此過程中溫度和應變速率會不斷地變化，金屬材料的塑性變形組織變化是很復雜的，這些復雜變化難以用科研理論進行解釋各種變形條件對流變應力的影響。這說明了無論是在金屬的相關塑性變形理論的研究方向上，還是在制定恰當合理的熱加工工藝方案，進行高溫塑性變形行為的研究都是有非常重要意義的。近幾年來，在高溫塑性變形行為的研究領域方面:在研究關于純Mg和ZK60合金高溫塑性變形行為的過程中

國內超高強鋁合金的進展[ 02-15 10:05 ]

上世紀60年代開始，我國針對對國外高強鋁合金一直處于仿制階段，自主研發少，還有由于專利限制，無法仿制。但隨著改革開放的深入，我國的鋁合金工程化研究得到了快速的發展。20世紀80年代初以來，為滿足生產強度更高、疲勞壽命更長等性能要求，我國投入大量人力、物力，由東北輕合金加工廠、北京航空材料研究院、中南大學、東北大學等單位承擔并完成了關于新型高強A1-Zn-Mg-Cu鋁合金多項國家攻關課題，對合金化以及制備計算進行了深入研究，以滿足我國飛機設計的選材和引進飛機材料國有化，其中多項成果達到了國際先進水平。在“

國外超高強鋁合金的進展[ 02-15 09:05 ]

從20世紀20年代開始，科學家在AI-Zn-Mg系合金的基礎上研究、發展與完善超高強A1-Zn-Mg-Cu合金，而且從AI-Zn-Mg-Cu合金的合金成分設計、熱處理制度以及微觀結構的觀察等方面的研究都與AI-Zn-Mg系合金密切相關。1923~1924年，德國的兩位科學家B.贊杰爾和K.明斯涅爾一起發現了Mg, Zn的共同熱處理強化效應。1932年，L.J威貝爾在AI-Zn-Mg系合金中加入Cu, Mn元素，研發了第一種以A1-Zn-Mg-Cu為基的高強鋁合金。此后，在1935~1939年期間，日本科學家添加Cr

鋁合金的分類[ 02-15 08:05 ]

鋁是強度低、塑性好的金屬，除應用部分純鋁外，為了提高強度或綜合性能，配成合金。根據鋁及鋁合金中所加元素多少，對性能影響狀況，可借用相圖給予大致的分類。在鋁中加入合金后會形成如圖 1.1 所示的相圖。鋁中加入一種合金元素，就能使其組織結構和性能發生改變，適宜作各種加工材或鑄造零件。經常加入的合金元素有銅、鎂、鋅、硅、錳等。這些合金元素在固態鋁中的溶解度一般是有限的，而且隨溫度變化而變化。元素溶在鋁中形成鋁基固溶體（α），不溶在鋁中的一般形成化合物（β）。合金元素在固態鋁中的溶解度，大多數情況下，隨溫度地升高而增加，隨

鋁及其合金的特點[ 02-14 10:05 ]

鋁是元素周期表中第三周期主族元素，呈銀白色，具有面心立方點陣，無同素異構轉變，是地殼中儲量最多、分布最廣的金屬元素之一。還有，鋁具有優良的導電性、導熱性、抗蝕性等性能，因此在金屬材料的應用中，鋁材用量之多，范圍之廣，僅次于鋼鐵而居第二大金屬材料。純鋁的常見性質如表 1.1 所示。一般地說，屈服強度超過1380MPa ( 200ksi的結構鋼稱為超高強度鋼，如果參考鋼的強度標準分類的話，那么屈服強度在500MPa以上的鋁合金就可稱為超高強度鋁合金。超高強度鋁合金是以AI-Zn-Mg-Cu系('7xxx系)為主

鍛造過程中操作機的分析[ 02-14 09:05 ]

根據鍛造系統的工藝要求，操作機的詳細工藝流程是:取料、送料、鍛造、退出。在空載情況、夾持鍛件運動過程和鍛造過程中，根據操作機的液壓缸壓力傳感器測出的數值，或是根據外部壓力傳感器測出的壓力值，可以計算出鍛造操作機的載荷大小和桿件的慣量參數，從而對其進行液壓缸初始值的設定、桿件強度設計、軸承的強度設計及校核、配合其鍛造工藝實現優化控制以及過載保護等。在鍛造流程中，圖6-6所示，操作機的工作過程具體的分為:鍛前調整、進給動作、鍛打間歇以及鍛造完成四個部分。根據其鍛造工藝的要求，操作機需要鍛前調整鍛件的位姿，準備就緒后鍛壓

緩沖機構的尺寸優化[ 02-14 08:05 ]

由第3章中的式(3-4)得出的C點的位置，式(3-6)得出的麗與廳的夾角為嘿，式(3-7)得出的NC與x正方向的夾角7，式(3-8)得出的F點和G點((E點)的位置坐標，以及下面式(6-9)的邊界條件對緩沖機構進行尺寸優化設計。為了與俯仰缸解藕，8值盡可能不變，則要求G點水平位移量盡量小，即目標函數是△XG=xGmax一xGmin。值最小。其中，以O1為坐標原點，在優化過程中，N點的橫坐標不能小于圖3-2中O2點的橫坐標，在操作機運動變化過程中，圖3-3中的三角形NCF一直存在。從而確定緩沖液壓缸與前分支鉸接的F點

俯仰機構的尺寸優化[ 02-13 10:05 ]

由于夾緊液壓缸安裝在鉗桿內，可根據操作機末端夾鉗的受力情況，計算出夾緊液壓缸的推力，從而得出其液壓缸的型號及尺寸。根據夾鉗的旋轉結構、鉗桿的連接結構、前后分支機構尺寸以及操作機的整機結構尺寸，計算得出鉗桿的長度和鉗桿后端連桿的長度，并由相應長度尺寸分別確定鉗桿和鉗桿后端連桿的直徑大小。在模型中緩沖液壓缸和提升液壓缸的共同作用下，俯仰機構DL繞刀點有一定的轉動，如圖6-5所示的是俯仰缸行程尺寸變化范圍，則俯仰液壓缸的伸縮長度為:若鉗桿和鉗桿后連桿間的E點到L點長度確定為lLE=300mm，結合俯仰機構的運動和鉗桿的俯

鍛造操作機的機構優化[ 02-13 09:05 ]

對于大型鍛造操作機，其并聯機構的承載能力較大，但是藕合性強從而使控制相對困難。相反的，如果機構的藕合性弱則承載能力也小，但控制相對容易，所以適當的取舍其中的利弊可以降低設備的設計成本。結合操作機承載能力的特點，我們期望操作機鉗桿的側向移動和側向擺動與鉗桿的提升、俯仰及鍛件進給方向的緩沖都是相互解藕的。在機構設計過程中，應考慮提高機構的解藕性，使操作機在不同的方向運動作業時盡量解藕，實現使控制系統簡化的目的。在本章中，對這種新型鍛造操作機的機構進行尺寸優化，采用優化算法對升降機構和俯仰機構的相關尺寸以及緩沖缸的安裝位

鍛造操作機建模小結[ 02-13 08:05 ]

(1)使用SolidWorks軟件建立了操作機的整機模型，并將其導入到相應的分析軟件Adams中，在桿件之間的運動副上施加約束，設定機構材料得到質量，在末端夾鉗質心添加外載荷，在Adams環境中建立了該操作機動力學的仿真模型。(2)要實現操作機夾鉗質心按照設定的運動工作，但無法用已知的函數來表達施加在鍛造操作機液壓缸上的運動情況，則需要獲得運動的變化規律:根據設定的末端質心的運動狀態，測量各個液壓缸的運動曲線。然后應用Spline函數設定操作機不同液壓缸驅動的運動曲線，實現末端質心的理想運動狀態，從而得出各驅動液壓

鍛造操作機的動力學仿真（下）[ 02-12 10:05 ]

鳳谷工業爐集設計研發,生產銷售,培訓指導,售后服務一體化,專利節能技術應用,每年為企業節省40%-70%的能源成本,主要產品加熱爐,工業爐,節能爐,蓄熱式爐,垃圾氣化處理設備，歡迎致電咨詢:0510-88818999末端夾鉗質心位置從初始位置開始沿x軸正方向緩沖移動，其運動狀態也為圖5-2，通過Adams軟件仿真可以得到提升液壓缸、緩沖液壓缸和俯仰液壓缸的驅動力的變化曲線，如圖5-4所示。與第4章靜力學分析中的圖4-3相比較，各個液壓缸的驅動力在加速和減速過程中有略微的變化，但各個液壓缸的數值范圍與靜力學的理論結果

Al-Zn-Mg-Cu鋁合金流變應力模型及選擇[ 02-12 10:05 ]

目前，從國內外的研究現狀來看，目前的材料流動應力模型大致分為兩類:第一類是從高溫變形的物理機制出發建立的物理模型;第二類是從高溫變形實驗結果出發，利用數理統計方法建立的經驗或半經驗模型。第一種模型考慮的是在變形過程中組織變化，如亞晶的長大、位錯的遷移、動靜態回復和再結晶等，有助于加深對高溫變形過程中物理本質的認識。第二種模型忽略了在高溫變形過程中組織的變化，主要關注流變應力與變形工藝參數之間的關系。這類模型應用容易，形式簡單，精度高。基于充分的實驗數據支撐，本節采用第二類模型建立Al-Zn-Mg-Cu合金的穩態流變

鍛造操作機的動力學仿真[ 02-12 09:05 ]

Adams是應用較為廣泛的機械系統仿真軟件，可以通過該軟件直觀地對操作機模型進行運動學分析使其輸出位移、速度、加速度曲線;也可進行靜力學及動力學分析，并輸出其反作用力曲線。采用ParaSolid形式將圖3一7所示的操作機裝配模型進行保存，并導入到Adams中。然后給模型添加約束，其中操作機底座與ground固定，在液壓缸的移動副上添加驅動Motion。然后施加載荷，在末端夾鉗質心位置添加作用力和力矩，形成操作機虛擬樣機的模型，進行仿真。在此軟件界面中選擇Geometry and Material Type選項，選取

鍛造操作機的參數確定[ 02-12 08:05 ]

此鍛造操作機各個構件的相應長度值可以通過反解解出，各個桿件重心的坐標可以通過幾何關系由各個桿件的關節點的位置坐標表示出來，其中模型中各構件的轉動慣量在Adams軟件中可直接測量，在實際工程中計算的轉動慣量分別為:鍛造操作機的兩個提升缸由于受力大小相同，運動也完全相同，因此可以只計算其中一個提升缸的受力大小。如果該操作機在只含有升降、緩沖和俯仰的平面運動，兩個緩沖缸的受力大小相同以及運動也完全相同，同樣可以只計算其中一個緩沖缸的受力大小，從而可以減少冗余方程的數量。當給定外力和外力矩，可以通過列出的39個方程，解出所

鍛造操作機靜力學的Matlab仿真分析[ 02-11 10:05 ]

由第3章中該新型鍛造操作機的位置反解中的構件的位置以及角度的關系式，均為已知量。施加外力為Ftx=50N,Fty=300N和沿“軸方向的外力矩M =60000 N.mm。給定初始量范圍，通過Matlab軟件仿真，可以得到各個液壓缸的驅動力的變化曲線。該新型鍛造操作機模型的末端夾鉗質心位置沿豎直Y正方向移動100mm, Matlab仿真得到提升液壓缸、緩沖液壓缸和俯仰液壓缸驅動力變化曲線分別是:圖4-2a) ,圖4-2b) ,圖4-2c)。其中提升液壓缸的活塞桿上移，推動前提升臂傾斜轉動，使驅動力汽變化較

操作機機構的軟件仿真[ 02-11 09:05 ]

應用Solidworks軟件對第二種操作機進行建模，如圖3-23所示，建立固定坐標系o-xyz:   x軸是沿操作機的前進方向，y軸是沿橫桿的中心軸線方向，:軸是沿豎直方向，通過仿真得到此操作機的運動曲線。由于輸出參數Q1(圖3-20所示)只與移動液壓缸的伸縮長度氣、有關，當微提升缸的伸縮長度lp橫沒有變化，輸出參數Q1也不變。以大提升液壓缸移動參數ZP作為輸入量為例，其他驅動液壓缸的伸縮長度將固定不變。所建操作機的模型尺寸較小，若沿豎直方向以速度為2mm/s，運動時間為5s，故大提升液壓缸上升移動l0m