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燃油（氣）燃燒器安全技術規則（上）[ 10-04 08:20 ]

特種設備安全技術規范 TSG GB001-2007燃油（氣）燃燒器安全技術規則第一章 總 則第一條 為了保障燃油（氣）燃燒器（以下統稱燃燒器）的安全運行，避免和減少燃油燃氣設備事故，保障生命安全，減少財產損失，制定本規則。第二條 本規則適用于各類鍋爐用燃燒器，其它用途用燃燒器可參照本規則執行。第三條 本規則對燃燒器的結構與設計、安全與控制裝置、安裝與系統、運行與維護、技術文件和銘牌等要求做出了規定。雙燃料燃燒器應當同時滿足本規則中關于燃油燃燒器和燃氣燃燒器的要求。燃燒器的電氣控制系統的安全性能，應當符合相關技術法規

鋼結構工程施工的基本規定[ 10-04 08:15 ]

3.0.1 鋼結構工程施工單位應具備相應的鋼結構工程施工資質，施工現場質量管理 應有相應的施工技術標準、質量管理體系、質量控制及檢驗制度，施工現場應有經 項目技術負責人審批的施工組織設計、施工方案等技術文件。3.0.2 鋼結構工程施工質量的驗收，必須采用經計量檢定、校準合格的計量器具。3.0.3 鋼結構工程應按下列規定進行施工質量控制:1 采用的原材料及成品應進行進場驗收。凡涉及安全、功能的原材料及成品應 按本規范規定進行復驗，并應經監理工程師(建設單位技術負責人)見證取樣、送樣；2 各工序應按施工技術標準進行質量

鋼結構工程施工術語和符號[ 10-04 08:10 ]

2.1 術語2.1.1 零件 part組成部件或構件的最小單元，如節點板、翼緣板等。2.1.2 部件 component由若干零件組成的單元，如焊接 H 型鋼、牛腿等。2.1.3 構件 element由零件或由零件和部件組成的鋼結構基本單元，如梁、柱、支撐等。2.1.4 小拼單元 the smallest assembled rigid unit鋼網架結構安裝工程中，除散件之外的最小安裝單元，一般分平面桁架和錐體 兩種類型。2.1.5 中拼單元 intermediate assembled structure鋼網架

鋁工業污染物排放標準（下）[ 10-04 08:05 ]

4 污染物排放控制要求4.1 水污染物排放控制要求4.1.1 自 2011 年1 月1 日起至2011 年12 月31 日止，現有企業執行表1 規定的水污染物排放限值。4.1.2 自 2012 年1 月1 日起，現有企業執行表2 規定的水污染物排放限值。4.1.3 自 2010 年10 月1 日起，新建企業執行表2 規定的水污染物排放限值。4.1.4 根據環境保護工作的要求，在國土開發密度已經較高、環境承載能力開始減弱，或環境容量較小、生態環境脆弱，容易發生嚴重環境污染問題而需要采取特別保護措施的地區，應嚴格控制企

鋁工業污染物排放標準（上）[ 10-03 08:20 ]

1 適用范圍本標準規定了鋁工業企業水污染物和大氣污染物排放限值、監測和監控要求，以及標準的實施與監督等相關規定。本標準適用于鋁工業企業的水污染物和大氣污染物排放管理，以及鋁工業企業建設項目的環境影響評價、環境保護設施設計、竣工環境保護驗收及其投產后的水污染物和大氣污染物排放管理。本標準不適用于再生鋁和鋁材壓延加工企業（或生產系統）；也不適用于附屬于鋁工業企業的非特征生產工藝和裝置。本標準適用于法律允許的污染物排放行為；新設立污染源的選址和特殊保護區域內現有污染源的管理，按照《中華人民共和國大氣污染防治法》、《中華人

75t熔鋁爐集氣罩排風量計算（下）[ 10-03 08:15 ]

問題分析爐內余壓爐內余壓是煙氣流出的動力。按照上述計算，爐內余壓為100Pa時，煙氣由爐口噴出的速度為21.3m／s；進入罩口時，射流軸線至爐壁的距離為6.65nl，爐口排出的起始煙氣量為2128451m3／h，遠遠大于熔煉時燃燒所產生的最大煙氣量6510m3／h，更何況爐門開啟時，燒嘴已停止工作。即使將爐內余壓調整為0.5Pa，按上述公式計算的爐口噴出速度達1。31m／s，進人罩口時射流軸線至爐壁的距離為0.88m，爐口排出的起始煙氣量為917831113／h，也遠大于燃料燃燒所產生的最大煙氣量。爐門開啟時，爐膛

75t熔鋁爐集氣罩排風量計算（上）[ 10-03 08:10 ]

集氣罩是氣體凈化系統的重要組成部分，用于收集粉塵及污染氣體并將其導人通風、凈化系統，防止污染物向生產車間及大氣擴散。集氣罩性能的好壞對整個通風、凈化系統的效能及運行成本影響很大。設計合理的集氣罩可使系統以較小的排風量獲得最佳的控制效果。在控制效果相同的前提下，排風量越大，則整個凈化系統越龐大，設備投資、占地面積及運行費用也越大。因此，集氣罩在凈化系統設計中占有非常重要的位置。鋁熔煉爐側爐口集氣罩的排風量，大多按照《供暖通風設計手冊》?(以下簡稱《手冊》)中的傘形罩排風量公式計算。近年來，隨著我國鋁工業的迅猛發展，很

火焰加熱爐節能監測方法(下)[ 10-03 08:05 ]

火焰加熱爐節能監測合格指標凡設置余熱回收裝置的火焰加熱爐排煙溫度合格指標見表1，其他火焰加熱爐排煙溫度合格指標由各級能源主管部門確定。其他類型火焰加熱爐的可比單耗合格指標可參照有關行業的能耗分等標準中的三等爐下限指火焰加熱爐節能監測結果評價本標準規定的火焰加熱爐監測合格指標是監測合格的最低標準。節能監測單位應以此作出合格與不合適的評價。全部監測指標同時合格方可視為“節能監測合格火焰加熱爐”。對監測不合格者監測單位應作出能源浪費程度的評價報告和提出改進建議。

火焰加熱爐節能監測方法(上)[ 10-02 08:20 ]

主題內容與適用范圍本標準規定了火焰加熱爐能源利用狀況的監測內容、監測方法和合格指標。本標準適用于爐底有效面積大于或等于0.5㎡的火焰加熱爐。本標準不適用于火焰熱處理爐。引用標準GB15316節能監測技術通則GB/T1028工業余熱術語、分類、等級及余熱資源量計算方法GB/T3486評價企業合理用熱技術導則GB/T4272設備及管道保溫技術通則GB/T1018。工業鍋爐熱工試驗規范GB/T212煤的工業分析方法ZBJol003鍛造加熱爐能耗分等火焰加熱爐節能監測項目3.1排煙溫度。3.2空氣系數。3.3爐渣含碳量(指

鍍鋅爐之效率[ 10-02 08:15 ]

這裡所探討之效率是以煙道之溫度來計算，當燃料呈氣化狀時空氣溫合，燃燒釋出熱量，而燃燒效率之考慮必須回溯氣體可產生的熱值(卡)，一般而言天然氣熱值約為8900kcal/m3，其中90％的熱是在大氣環境下可以運用的，而另外10％的熱是在過程中散失當然有效之熱值會經由爐之絕熱材而損耗，煙道而損耗，但絕熱之熱損耗不大，所以我們定義系統之效率為：熱值的供應和實際傳達到鍍鋅爐本身之百分比。完全的燃燒對天燃氣而言是不可能的，所以系統之效率取決于如何控制避免過多的空氣在燃燒時進入，降低了燃燒空氣之溫度，另外若要控制鋅浴溫度為450

當今最佳鍍鋅爐設計－『高速脈沖火焰鍍鋅爐”之原理』[ 10-02 08:10 ]

1.高速燃氣或燃油之燃燒機裝置于鍍鋅爐對角線角落，燃燒空氣經煙道連續環繞于鋅鍋外，燃燒機輸出功率可達150m/秒，瞬間迅速循環升溫，而且如此均勻的熱傳導將熱量傳送至鋅鍋的每一點，同時可理解，這股循環之熱流吸收了燃燒機所產生局部的熱，幅射狀均勻環繞于鋅鍋外壁，自上至下，自前至后，故能產生高效率和相同之熱傳導，大大地增加鋅鍋壽命。如下圖六、圖七所示。2.舉個基本設計的案例，一個10m長×1.2m寬之鍍鋅爐，輸入1,000,000kcal/hr熱量，生產能力可達10噸/小時，燃燒機火焰出口溫度比煙道之溫度約高

基本鍍鋅爐設計發展延革[ 10-02 08:05 ]

熱氣再循環方式：這種方式需要有一個耐高溫風扇循環熱氣，同時在鋅鍋外設計熱氣循環之煙道，另外在鋅鍋之一端或兩端裝置燃氣或燃油之燃燒機組，火焰噴入燃燒室，風扇吸入后以螺旋葉片方式將熱氣導入鋅鍋之兩側。當然這種方式有許多不同之設計，然而都取決于高溫風扇之效率，這種風扇相當昂貴，特別是對大爐而言，同時風扇葉片容易損壞，須長時間來修覆，另外基礎之耐火磚設計會造成熱效應問題，因為高的熱質量(導致溫控時之反應較慢)和熱應力不足(導致需要非常小心來預熱爐子)。單向不循環方式：這種設計是採用高速燃燒機加熱，但熱氣并非循環環繞著鋅鍋，

酸洗與水洗[ 10-01 08:05 ]

鹼性脫脂處理不論加熱或不加熱皆可，加熱處理比不加熱處理有較多的優點。例如：較能有效率去除大量的油污和雜質。加熱式脫脂這種處理方式通常使用具腐蝕性清潔劑，以往是以苛性納（燒鹼）為標準，但隨著一些新技術的開發，產生了一些變化發展出新一代脫脂劑。原因之一是不但比傳統苛性納更有強力清潔效果，同時大大降低腐蝕性物質傷害到操作員的風險。加熱脫脂一般溫度控制在85℃，所以除了脫脂劑成本外，能源成本亦應考量。不加熱脫脂這種清洗方式基本上是用磷酸，這對使用者是較少危險的。但這種方式的脫脂效果有限，同時對油漆殘存物去除效率遠不如加熱脫

鹼性脫脂[ 09-30 09:20 ]

鹼性脫脂處理不論加熱或不加熱皆可，加熱處理比不加熱處理有較多的優點。例如：較能有效率去除大量的油污和雜質。加熱式脫脂這種處理方式通常使用具腐蝕性清潔劑，以往是以苛性納（燒鹼）為標準，但隨著一些新技術的開發，產生了一些變化發展出新一代脫脂劑。原因之一是不但比傳統苛性納更有強力清潔效果，同時大大降低腐蝕性物質傷害到操作員的風險。加熱脫脂一般溫度控制在85℃，所以除了脫脂劑成本外，能源成本亦應考量。不加熱脫脂這種清洗方式基本上是用磷酸，這對使用者是較少危險的。但這種方式的脫脂效果有限，同時對油漆殘存物去除效率遠不如加熱脫

脫脂和酸洗[ 09-30 08:15 ]

熱浸鍍鋅前處理是指酸洗及脫脂制程。這些操作在于準備和提供可鍍鋅之鋼件。熱浸鍍鋅反應只發生在經過化學清潔的鋼件表面，所以小心仔細地執行前處理和鍍鋅一樣都是很重要的。鋼鐵表面的前處理，對于獲得良好的鍍鋅層是絕對必要的。熱浸鍍鋅前，需去除鋼鐵表面、油污、油脂、灰塵及其他污染物等。例如油漆和非水性馬克筆記號。經過多項嘗試最普遍還是使用鹼性或酸性脫脂。通常以浸泡方式來脫脂，而高壓水注噴射方式也可以。完成后，鋼件應在冷水槽中作水洗動作，除去殘余之化學藥品,避免影響到下一個制程。

鋁屑鋁錠兼用熔化爐使用蓄熱式燃燒技術的分析（下）[ 09-30 08:10 ]

清渣操作的對應措施在保持室中進行清渣操作是熔化工藝的要求，因而必須考慮清渣操作時蓄熱燒嘴的控制模式，以避免大量灰塵進入到蓄熱體中。空燃比控制對策空燃比控制是當爐子負荷發生變化時，讓燃料與助燃空氣實現按比例進行調節，從而實現節能的目的。空燃比控制是否能夠有效實現不僅取決于控制方式、調節元件的特性，還取決于燒嘴本體結構。根據經驗，“一體式”蓄熱燒嘴比較容易實現空燃比控制，而“分離式”燒嘴由于燃氣槍與助燃空氣通道為兩體，則很難實現有效的空燃比控制。在此情況下，如果熔化爐保持

蓄熱體形式的選擇[ 09-30 08:05 ]

蓄熱體形式分2種，即:陶瓷耐熱球和陶瓷蜂窩體。蜂窩體壁薄、孔距小，比表面積大，能在較短時間內積蓄和釋放熱量，換熱效率高，但由于保持室內要進行清渣操作，故煙氣中塵含量較大，易堵塞蓄熱體。曾采用過蜂窩體式蓄熱體，效果較差，大約1～2個月就需更換一次蓄熱體。采用耐熱球式蓄熱體情況要好些，但每3～4個月也要清理一次。通常情況下，采用的日本中外爐STP蓄熱燒嘴蓄熱體阻力損失不應超過2kPa，如果使用中蓄熱體阻力損失達到3kPa以上就應及時進行清理。一般情況下，經過一段時間使用，部分蓄熱球會出現板結現象，需要更換，如圖5所示。

蓄熱式燒嘴結構形式對比分析[ 09-29 08:20 ]

目前蓄熱式燒嘴的結構形式主要有2種，即:有組織火焰的燒嘴和無組織火焰的燒嘴。2種不同結構形式的燒嘴具有完全不同的火焰特性，因而在鋁合金熔化爐上的使用效果有很大差異。以往為某使用單位設計建造的兼用爐上使用了日本廠商生產的“一體式”蓄熱燒嘴，即燃氣槍與助燃空氣通道結為一體，其結構形式如圖2所示。這種燒嘴由于火焰是有組織的，因而火焰較短，燃料燃盡所需要的空間較小，易實現空燃比控制，使用效果比較理想。但燒嘴成本高，燒嘴的燃料槍需定期維護保養。該案例中嘗試使用了日本廠商生產的另一種結構“分

保持室燒嘴形式的確定[ 09-29 08:15 ]

保持室的功能為: 1) 熔化由渦流室卷吸入到該區域的鋁屑; 2) 將鋁錠、鋁屑熔化后的鋁水溫度提升到工藝出鋁溫度。為了滿足生產工藝要求，通常情況下保持室爐氣設定溫度為900 ～ 1000℃。由于排煙溫度較高，考慮節能的需要，采用蓄熱式燃燒系統比較理想。

熔化室燒嘴形式的確定[ 09-29 08:10 ]

熔化室的功能是熔化料塔中與煙氣逆行運動的爐料。熔化過程中的特點如下:1) 熔化室位于料塔的底部，熔化燒嘴燃燒后的氣體直接進入料塔預熱爐料，因而煙氣的余熱得到較好的利用。2) 固體鋁合金具有黑度小、熔化過程中易氧化，因而熔化過程中火焰不宜過于集中，火焰溫度也不易過高，這種情況下宜采用快速沖擊加熱方式，增加火焰與爐料間對流換熱以獲得更好的熔化效果。3) 熔化室的空間相對有限，不利于蓄熱式燒嘴的安裝。基于以上考慮，此種兼用爐的熔化室燒嘴不宜選用蓄熱式燒嘴，而應采用具有較高噴出速度的沖擊加熱燒嘴。