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平焰燒嘴的壓力分布[ 11-25 08:20 ]

在對固體粉狀燃料燒嘴進行試驗時，曾對平展形流股厚度范圍內的壓力分布狀況進行過專項測試。測試結果表明，在整個平焰厚度范圍內的壓力均為負值，它說明平焰具有抽引力的主要原因。關于平展形流股(火焰)回流區內的壓力分布狀況，則未見報導過。作者為此作了專項測試，測試的結果描畫在圖5上。壓力測試工作是沿整個注流場回流中心線上進行的。用△符號所表示的曲線是燒嘴在額定天然氣流量情況下的壓力分布規律，而用×符號所表示的曲線是燒嘴在1／5額定天然氣流量情況下的壓力分布規律。從圖5上可清楚地看出以下幾點：① 當額定流量時，從遠

回流區[ 11-25 08:15 ]

圖3、圖4和表1表示出：① 不管天然氣流量是大還是小，平焰的前面都存在～ 個較大的回流區，區內的介質(高溫煙氣)往回倒流；② 當天然氣流量為額定值時，回流區的最大直徑達900 mm，回流區的長度達750 mm。雨當天然氣小，流量只有額定值的1／5時，回流區的最大直徑減少至480 mm，回流區長度斌短至480 mm，它們的減小并不是隨流量斌少而成比例地斌小，這從另一個側面，也證明燒嘴的調節性能及靈活性較好；③ 實際測量與觀察證明回流介質的運動方向和最終去向。當回流的介質回流到燒嘴磚內部快接近燒嘴出口處時，被旋轉氣流席

平焰(平展形流股)[ 11-25 08:10 ]

由圖3、圖4和表l看出，當天然氣流量為額定值時，平焰的直徑可達1700mm，其厚度達180mm。而當天然氣流量減少至額定值之1／5時，平焰直徑減至980mm，其厚度減薄至120mn*l。也就是說，此二參數(Dp、Lp )都因流量減少而堿小，但并不成比例地堿小，當天然氣流量減少至額定值的20時，平焰直徑仍有120mm，平焰仍保持相當的熱輻射能力，也就是說，本燒嘴的調節比(最大流量與最小流量之比)比較大，性能比較好。當爐窯內的火焰是火炬形時，被加熱工件主要從溫度最高的火焰和高溫爐氣吸收熱量(輻射傳熱)，其次，才是從爐襯

平焰(平展形流股)和回流區[ 11-25 08:05 ]

鳳谷工業爐集設計研發,生產銷售,培訓指導,售后服務一體化,專利節能技術應用,每年為企業節省40%-70%的能源成本,主要產品加熱爐,工業爐,節能爐,蓄熱式爐,垃圾氣化處理設備，歡迎致電咨詢:0510-88818999圖3是I／5(額定值)天然氣流量時平展形流股及回流區試驗結果。而圖4是最大(額定值)天然氣流量時平展形流股及回流區試驗結果。在圖3和圖4上，Dp表示平焰的直徑(圓盤直徑)， 表示平焰厚度。Lh表示回流區自燒嘴磚外表面到回流區前滯點A距離．即回流區的最大長度，Dp表示回流區的最大直徑。表1是在不同天然氣流

天然氣平焰燒嘴的實驗裝置[ 11-24 08:20 ]

圖2是DNGP低壓天然氣平焰燒嘴試驗裝置圖。它由以下幾個主要部分組成：用于試驗的DNGP一100低壓天然氣燒嘴4，用于測量天然氣和助燃空氣流量的流量計3、7，用于測量燒嘴前天然氣和助燃空氣壓力的U 形壓力管2、6，用于提供模擬空氣(天然氣)和助燃空氣的高壓進風機1、5和用于參數采集的三度空間測量架8。由于本試驗是研究燒嘴所形成的流場，則流場周圍介質(空氣)必須是靜止的，溫度的高低必須與兩風機提供風的溫度基本相等。故本試驗是在一個較密封的空氣不流通的實驗室內進行的。鳳谷工業爐集設計研發,生產銷售,培訓指導,售后服務一

天然氣平焰燒嘴的結構和工作原理[ 11-24 08:15 ]

圖1是DNGP型低壓天然氣平焰燒嘴原理圖。由圖看出，本燒嘴由以下幾個主要部件組成：天然氣彎管、天然氣直管、旋流器、風殼、燒嘴磚等。為保證大量的助燃空氣與天然氣充丹混合燃燒，同時能提供足夠大的氣流旋流數，本系列燒嘴內設置旋流器，通過該旋流器氣體的旋流數S>0．6，達S—1．2～1．5，是強旋流。這是獲得平展形流股(平火焰)的必備條件之一。另外，在燒嘴的最前方設置一個喇叭形燒嘴磚，它是保證平焰形成的另一個必備條件。當不旋轉的天然氣經彎管、直管至出口處，與旋流數很大的助燃空氣相遇，在燒嘴磚的附壁效應作用

天然氣平焰燒嘴的研究[ 11-24 08:10 ]

自本世紀以來，全球的經濟發展史清晰地告訴人們，能源消費結構的優化是經濟發展的重大推動力例如，從本世紀初副5O年代初(1900～1950年)的半個世紀中，全球的能源構成是以煤為主，那時世界經濟年均增長率不足2 。從50年代初到60年代中(1950～1965年)的15年間，是由以煤為主到優質能源—— 石油的過渡時期，那時世界經濟年均增長率達3．1 。而從6O年代中到9O年代初(1966～ 1992年)的20多年間，全球的能源結構進入以石油為主的時代，那時世界經濟年均增長率高達4.5%。就是說，人

天然氣加熱爐的燃燒裝置[ 11-24 08:05 ]

氣體燃料的燃燒質量，主要取決于燃燒氣體與空氣的混合質量。根據混合好、流速快、傳熱效率高的要求和前人使用的經驗，選用了自身預熱燒嘴。該燒嘴的優點是：節能效果顯著(達30％)；燒嘴、換熱器、煙囪、煙道為一有機整體，減少了安裝空間和占地面積，操作方便；燃氣噴射速度高，升溫快，加熱均勻；安裝維修簡單方便，壽命長。燒嘴安裝尺寸(燒嘴中心到爐坑的距離)是保證加熱質量和效率的重要參數，需認真確定。燒嘴安裝高度應超過坯料裝料高度，避免燃氣直接噴射到坯料表面，以確保加熱質量。鳳谷工業爐集設計研發,生產銷售,培訓指導,售后服務一體化,

天然氣加熱爐的爐膛結構設計[ 11-23 08:20 ]

天然氣加熱爐爐膛頂部大弦采用“大偏拱”形式，與“直拱頂”比較，有利于火焰從燒嘴沿切線方向射入爐膛，產生強烈旋轉燃燒，避免爐膛內的燃燒死角，強化熱交換，并使爐溫分布均勻。“大偏拱”的拱角略低，可起到“攏火”作用，火焰不會過早溢出而損傷爐門。同時，減少了火焰對爐膛頂部的沖刷，延長了大弦磚的使用壽命。通過精細核算，充分考慮現有生產能力，既要保證生產率，又要考慮燃料消耗成本。根據這一原則，在盡可能降低爐膛高度的同時，爐膛截面尺寸

十二五產業結構調整將明確四大定量指標[ 11-23 08:15 ]

“十二五”期間, 既是中國經濟的黃金發展期, 又是矛盾凸顯期。國務院發展研究中心產業經濟研究部部長馮飛告訴記者, 在這個時期, 要兼顧發展和調整, 重化工和低碳經濟的矛盾會更加突出; 同時, 城市化進程提速, 也會促使產業結構進一步調整。據參與“十二五”規劃的人士介紹,目前, “十二五”規劃已經基本確定產業結構調整的四個定量指標。一是“十二五”期末, 第三產業的比例比2010年提高四個百分點。生產性服務業在服務業中所占的

加熱爐采用產量控制后的氧化燒損情況[ 11-23 08:10 ]

該廠蓄熱加熱爐采用單爐保產, 常規爐待軋的工藝制度后, 合理地控制待軋時間及待軋制度, 其氧化燒損量大大降低。從兩座加熱爐(常規爐與蓄熱爐) 在達產后的氧化燒損量比較來看, 蓄熱爐的氧化燒損明顯降低, 比常規加熱爐降低10%左右, 數據見表1。損壞的蓄熱體進行更換后, 在連續生產過程中高溫蓄熱體損壞程度明顯減輕, 使用一年后的蓄熱體高溫段堵塞的燒嘴個數減少, 僅有個別下加熱燒嘴由于燒嘴磚斷裂造成檔磚及蓄熱體傾倒,其他均能繼續正常工作。通過破壞燒嘴磚后的蓄熱體情況來看, 無論其檔磚和蓄熱體上均沒有明顯的氧化鐵皮附著,

減少煙氣中粉塵的帶入來降低燒嘴的堵塞[ 11-23 08:05 ]

減少煙氣中的粉塵一般采用重力去除法, 即通過沉渣室增加氣體流通的斷面積; 改變氣體的流向, 形成渦流; 增設過濾網增加煙氣的阻力等方法, 使煙氣流速降低, 利用粉塵自身重力較大的特點, 使煙氣中的粉塵脫離煙氣沉入沉渣室內。蜂窩式蓄熱燒嘴結構緊湊, 很難在爐墻或燒嘴內部留出空間形成沉渣室或變更煙氣流向的通道, 因此在燒嘴前部高溫段采用耐火擋磚, 既能減少高溫爐氣對前排蓄熱體的輻射作用, 又能抵抗部分氧化鐵皮對前排蓄熱體的侵蝕。使用中要注意, 為防止煙氣中的粉塵通過擋磚的孔洞直接侵蝕到蓄熱體, 高溫擋磚的孔向要與燒嘴噴

減少氧化鐵皮的產生來解決燒嘴堵塞[ 11-22 08:20 ]

影響氧化的因素包括爐內氣氛、鋼的成分、加熱溫度和加熱時間。這些因素中, 爐內氣氛、鋼的成分和加熱溫度對氧化速度有很大影響, 而加熱時間則主要影響鋼的燒損量。對于采用低熱值煤氣的蓄熱式燃燒技術來說, 其可燃成分中CO比率較大, 并實現了高溫低氧燃燒, 從爐內氣氛的控制上可以有效地降低氧化燒損。但一般蓄熱式加熱爐的氧化鐵皮較常規加熱爐的堆積更嚴重, 其原因在于加熱溫度及加熱時間的控制。通過對一煉鋼廠蓄熱式加熱爐的跟蹤以及對氧化燒損率的測試可以看出, 正常生產狀況下的氧化燒損率只有0194% , 但清渣周期卻為4個月,

蓄熱式燒嘴堵塞原因分析[ 11-22 08:15 ]

蜂窩蓄熱式燒嘴是將蓄熱式技術和傳統的燒嘴相結合, 使蓄熱燒嘴具有預熱空氣( 或煤氣)、組織燃燒及排煙的功能。蜂窩蓄熱體由于具有比表面積大、占地面積小、蓄熱能力強等優點, 應用于蓄熱式燒嘴中, 作為煙氣與空氣(或煤氣) 之間交換熱量的載體, 使蓄熱式加熱爐的結構緊湊, 并能得到最大的換熱效果。蜂窩式蓄熱燒嘴在加熱爐的使用過程中經常會出現蜂窩蓄熱體堵塞的現象, 蓄熱體被堵塞后, 高溫煙氣和低溫燃氣(助燃空氣) 均不能通過蓄熱體,失去換熱作用, 最終由于長時間承受高溫爐氣的輻射而損壞。某廠的加熱爐用高爐煤氣為燃料, 進行

雙門室式鍛造加熱爐的節能效果分析[ 11-22 08:10 ]

雙門室式鍛造加熱爐投產后，經熱平衡測試，爐溫均勻性達到(±10～土20)℃，其熱效率與國內水平比較：本加熱爐熱效率：21．8％～24．7％，國內平均熱效率：5％～15％，國內先進熱效率：20％～25％。從以上統計結果分析看，本雙門室式鍛造加熱爐綜合節能率超過35％，熱效率指標已超過國內平均水平，總體上達到了國內先進水平。這說明雙門室式鍛造加熱爐在采用節能新材料、新技術上取得了較大突破，技術效果、經濟效益顯著，極大地提高了產品的質量和勞動生產率，降低了氧化燒損率和生產成本，具有極大的推廣價值。鳳谷工業爐

筑爐及烘爐[ 11-22 08:05 ]

此鍛造爐爐襯孑L洞較多，結構復雜，故磷酸鹽耐火混凝土采用分段現澆為宜。段與段之間用厚度為20 mm的多晶質高鋁纖維棉(耐火度<1 400℃)隔開，作為膨脹縫(見圖1)。磷酸鹽耐火混凝土在施工前，應進行取樣試配，并檢驗主要性能，確認施工配合比。磷酸鹽耐火混凝土應進行困料，困料時間大于16 h。采用強制式攪拌機混練，振動方法施工，爐襯用振動棒，爐頂用振動棒加平板振動器，邊布料邊振動，連續施工。全部施工完成并已初凝有強度時，即可拆模進行養護。烘爐是磷酸鹽耐火混凝土施工和使用中的關鍵環節，其主要作用是排除混凝土中的游

雙門室式鍛造加熱爐的燃燒控制說明[ 11-21 08:20 ]

1)壓力為4～5 kPa的燃氣，經過燃氣過濾器3過濾后使用。2)壓力開關6對燃氣、空氣的壓力進行控制，使其處于一定的范圍內，當出現超／欠壓時，壓力開關將給出信號，燃氣電磁閥9快速將燃氣切斷。3)燃燒控制器16啟動，燃氣電磁閥9打開，與此同時，點火變壓器14通電，燒嘴11的噴口附近出現點火火花，進行點火。4)點火成功，火焰監測電極12將信號傳給燃燒控制器，點火成功指示燈亮。如點火失敗，燃燒控制器將輸出信號，燃氣電磁閥關閉。此時點火失敗指示燈亮，同時燃燒控制器將輸出報警信號，報警器報警。5)點火成功后，調整燃燒負荷可采

室式加熱爐的燃燒系統及自動控制[ 11-21 08:15 ]

燃燒系統由燃燒裝置和控制系統組成。燃燒裝置由內置式調溫高速燒嘴、換熱器、煙囪、煙道、爐前管道組成，并有機地結合為一整體，結構緊湊，便于操作。3個燒嘴噴出的高溫氣流，呈逆時針高速旋轉，利于爐氣對流傳熱，令爐溫均勻。調整煙氣調壓閥的開度，使爐底平面處爐壓為零或微正壓(即火焰露出門框80 mm)，使爐內為還原氣氛?？刂葡到y設計為自動控制方式，詳見燃燒系統原理圖及控制說明。燃燒系統原理圖(見圖2)鳳谷工業爐集設計研發,生產銷售,培訓指導,售后服務一體化,專利節能技術應用,每年為企業節省40%-70%的能源成本,主要產品加熱

雙門室式鍛造加熱爐的爐襯結構和爐頂結構[ 11-21 08:10 ]

爐襯結構因鍛造爐是周期性作業的加熱爐，工作溫度較高(為1 300℃)，故對耐火材料的耐火度和熱振性能要求較高。磷酸鹽耐火混凝土熱振穩定性好，耐火度為1 760℃，不易開裂，因此爐墻和爐頂選用磷酸鹽耐火混凝土，外砌114 mm高強輕質保溫磚，并加設10 mm厚的石棉板保溫。爐底受鍛坯進出的機械磨損，是整個鍛造爐的薄弱環節。因此設計為活動爐底結構，選用鎂鉻磚砌筑。鎂鉻磚系堿性耐火材料，抵抗熔融鋼液的能力較強，不與鍛坯粘連。爐頂結構此鍛造爐余熱的利用采用換熱器換熱方式，換熱器材質為310S，最高耐溫1 050℃。因換熱器

雙門室式鍛造加熱爐的爐殼結構和爐膛結構[ 11-21 08:05 ]

爐殼結構爐體外殼采用槽鋼為主體框架材料，爐體框架內側焊接鋼板作為爐殼，以確保爐襯的穩定性和嚴密性。燃燒裝置安裝在外殼上，換熱器安裝在外殼頂部，煙氣爐頂直排。設置外保溫層，可減少散熱損失。爐殼溫升小于30℃，經濟合理。爐膛結構因8 000 t摩擦壓力機的生產能力大，為使鍛造爐的加熱與壓力機的鍛造速度匹配，故設計成雙門室式結構。鍛坯從1(2)門進，又從1(2)門出。當從1(2)門取鍛坯進行鍛造時，2(1)門內的鍛坯在加熱升溫。這樣可避免鍛坯過熱氧化，有效地利用能源。爐膛采用長方體拱頂結構，拱頂角為60。，采用此拱頂角爐