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布置方式的改進[ 11-10 08:20 ]

由于蓄熱式燒嘴的容積均勻燃燒的特點，因而在燒嘴布置形式方面有上下組合的燒嘴結構、水平組合的分隔式燒嘴結構和水平組合交叉布置的燒嘴結構3種方案可以選擇，具體有：1)上下組合的燒嘴結構，即上加熱段煤氣燒嘴噴口在下、空氣燒嘴噴口在上，下加熱段煤氣燒嘴噴口在上、空氣燒嘴噴口在下。目的是在鋼坯上下表面形成還原性氣氛，有利于降低鋼坯的氧化燒損，但管路的布置復雜，爐前散熱效果較差。澆注空、煤氣燒嘴結合部時不易嚴密，容易出現溫度過高的情況。2)水平組合分隔式燒嘴結構，即煤氣燒嘴與空氣燒嘴噴口水平布置，每個燒嘴的噴口與對應燃燒的噴口

燒嘴結構的改進[ 11-10 08:15 ]

燒嘴、燒嘴磚與爐墻的接合面長期使用后出現裂縫一直是燒嘴周同冒火的主要原因，為此，從強化燒嘴殼體與爐墻耐材間的密封角度出發，在燒嘴高溫段殼體靠近爐膛端設置臺階，使其與爐墻耐材之間形成90。折角，如圖l所示；也有燒嘴磚上設計有一圈凹槽。四周輔以澆注料整體澆筑后，有效將燒嘴、燒嘴磚與爐墻形成一個堅密整體，如圖2所示；在伸人爐墻內的燒嘴鋼板外殼焊一圈不銹鋼錨同鉤，如圖3所示。燒嘴周隔100mm范圍內爐墻不設保溫層。使燒嘴殼體與爐體耐材之間結合緊密；從提高燒嘴使用性能出發，燒嘴磚與燒嘴殼體內襯整體成型澆注，并提前預制；燒嘴高

蓄熱式加熱爐燃燒器破損原因——筑爐材料[ 11-10 08:10 ]

由于蓄熱式燒嘴磚惡劣的工況條件，往往燒嘴磚的選材與爐墻耐火材料不同，導致燒嘴磚與爐墻耐火材料之間性能差異較大，尤其是兩者之間的線膨脹性能不匹配，導致燒嘴磚承受巨大的熱應力而龜裂、剝落；從降低爐墻散熱的角度，除燒嘴以外的所有爐墻內表面均鋪設有耐火纖維絕熱層，由于纖維層的彈性、多孔性，削弱了爐墻與燒嘴間的整體密封效果；一旦高溫火焰或煙氣串人絕熱層。將導致絕熱纖維的高溫收縮與結晶粉化，并使高溫氣體沿絕熱層收縮與粉化空隙在整個爐墻小斷延伸，顯著地削弱了爐墻的綜合穩定性。常規爐墻錨同鉤的材質選擇與結構設計雖能較好地滿足常規加

蓄熱式加熱爐燃燒器破損原因——砌筑技術[ 11-10 08:05 ]

由于蓄熱式燒嘴特殊的結構形式，導致常規加熱爐爐墻膨脹縫留沒方式不盡合理。加劇了爐墻耐火材料的熱應力破損，尤其是與燒嘴磚結合部位爐墻的破損以及相互之間熱應力作用，則進一步加劇了燒嘴磚的龜裂、磨損與剝落；同時，蓄熱式燒嘴磚與爐墻之間的結合缺少有效的密封，也缺乏消減熱應力的措施，導致燒嘴磚四周縫隙與爐墻的綜合穩定性；由于燒嘴磚結構尺寸的顯著擴大，導致常規爐墻錨同磚性能與布置方式的不合理，影響了爐墻的整體強度和穩定性，加劇了爐墻的破損進程；同時，也增加了大量的爐墻異形接合面，導致爐墻砌筑困難、筑爐質量下降。鳳谷工業爐集設計

蓄熱式加熱爐燃燒器破損原因——布置方式[ 11-09 10:11 ]

受蓄熱式燒嘴布置窄問的限制和加熱爐熱負荷的需求，傳統的蓄熱式燒嘴為上下布置方式，由于上下燒嘴磚之間空間狹小、爐墻澆注過程中水平狹小空間排氣小充分。導致上下燒嘴磚之間澆注不密實，澆注體強度低，高溫條件下易變形，并在燒嘴磚與爐墻之間形成貫穿縫。往往是爐墻漏火竄氣最先小現的部位。由于蓄熱式加熱爐特殊的燃燒工況條件，普遍存在正壓運行的問題，在爐子長期使用后，墻體與燒嘴本體出現膨脹收縮縫隙．在爐膛內壓作用下，火焰沿燒嘴周圍縫隙溢出，是造成燒嘴破損的重要原因。鳳谷工業爐集設計研發,生產銷售,培訓指導,售后服務一體化,專利節能技

蓄熱式加熱爐燃燒器破損原因——燒嘴結構[ 11-09 09:51 ]

由于蓄熱式加熱爐屬于寬短型的高產量加熱爐，為保證加熱爐的供熱負荷、降低高溫預熱燃燒介質流動阻力，蓄熱式燒嘴磚的體積已經做到了極限值，爐墻七基本遍布燒嘴磚。過大燒嘴磚不僅降低其自身強度，同時也造成爐墻的穩定性下降；燒嘴磚噴口壁厚較薄而四周與爐墻相同，使燒嘴磚與擋火磚結合部形成熱應力集中，促進了燒嘴磚的熱應力裂紋破損；蓄熱式燒嘴磚噴口內外直接與爐內高溫煙氣接觸，導致平均使用溫度遠高于爐內其他部位，促進了燒嘴磚的高溫破損，出口通道發生縮變，甚至發牛阻塞，此外，高溫煙氣與預熱介質的反復交替，引起燒嘴磚交變熱應力，導致熱應力

蓄熱式加熱爐燃燒器破損原因分析[ 11-09 09:46 ]

蓄熱式加熱爐燒嘴磚、蓄熱箱體是蓄熱式加熱爐燃燒系統的重要組成部分，燒嘴磚是用于燒嘴部位的耐火制品，起組織火焰的作用，蓄熱箱是完成燃燒介質預熱換熱裝置。根據資料報道，蓄熱式燃燒器破損的表現形式首先是燒嘴周圍發紅，隨后演變為透熱冒火的現象，最后發展為燒嘴磚與爐墻剝落、甚至導致爐墻倒塌的嚴重問題。目前，軋鋼蓄熱式加熱爐用燃燒器主要有空氣單蓄熱式和空煤氣雙蓄熱式。針對蓄熱式加熱爐燃燒器的破損以及由此帶來的加熱爐熱工特性的惡化和嚴重安全隱患等問題，國內眾多學者根據蓄熱式加熱爐的工藝特點，系統地分析了常規蓄熱式燃燒器破損的原因

蓄熱式燒嘴的破損研究[ 11-09 09:37 ]

蓄熱式燃燒技術通過蓄熱體蓄熱進行煙氣余熱回收，將燃燒介質預熱到較高溫度(800-1100℃)，同時，在燃燒過程中通過燃燒介質的射流、卷吸煙氣而實現高溫貧氧燃燒，顯著降低燃燒過程中的NOx濃度，真正表現出既節能又環保的技術特點。由于燃燒介質較高的預熱溫度，大幅度增加了燃燒介質帶入的物理熱，因而，即使在完全使用低熱值煤氣條件下也能滿足工業爐加熱的需求。對于國內的鋼鐵聯合企業，工業爐采用的燃料主要是企業的副產煤氣。隨著企業鋼鐵產品深加工工序的不斷延伸，高熱值焦爐煤氣缺口不斷增大，同時低熱值高爐煤氣則不斷富裕排放。造成企業

漩渦式鋁屑沉熔裝置的數值模擬[ 11-08 08:15 ]

側井式鋁屑熔化爐是國內外比較先進的爐型．主要用于鋁合金切屑的回收利用．結構簡圖見圖1。該爐的核心部分即為側井．由鋁水泵和旋渦式鋁屑沉熔裝置(簡稱“渦流室”)組成。渦流室能否形成合理的流場．將投入的鋁屑顆粒快速的卷吸進去是決定該爐工作效率的關鍵。由于影響渦流室卷吸效果的因素繁多且十分復雜．對其進行大規模的工程實驗研究比較困難，隨著計算機技術的快速發展．利用CFD計算軟件Fluent對其進行數值模擬成為一種有效的方法。該軟件耗費少，速度快．效率高。并能在一定條件下模擬真實條件和理想條件．已成為眾

新型測溫裝置的結構及特性[ 11-08 08:10 ]

對于軋鋼加熱爐來說通常是從后部間斷地往前推進鋼坯, 由前部側向出爐, 鋼坯逐漸從冷卻狀態被加熱到高溫要求, 故測溫裝置應設置在爐子前部側向反出爐一側, 這樣測溫探頭應設計成對鋼坯的端面( 如60×60、80×80、100× 100等) 處進行接觸( 緩沖后) 測溫。又因為鋼坯往往不是很直, 常有彎曲情形, 使得鋼坯與鋼坯之間排列存在間隙不等, 此時必然會使得鋼坯的端面間距不一, 有時會造成測溫探頭前進接觸時正處于兩根鋼坯之間的空隙, 在此情況下就要求測溫裝置具備有橫移一小行程(

軋鋼加熱爐鋼坯測溫裝置[ 11-08 08:05 ]

國內軋鋼加熱爐, 過去大多數是以燃煤方式加熱連續推進的鋼坯, 由于環保等原因, 逐漸為燃氣、燃油方式加熱所代替。在軋鋼加熱爐上采用計算機進行控制鋼坯溫度, 這是自80 年代開始人們所深入進行的工作, 其測溫方式, 一般是間接地通過裝在加熱爐爐壁上的熱電隅所測得的爐膛溫度來估算鋼坯的溫度, 其中較先進的上海某研究所研制的WFHZ-81A 型雙傳感器測溫裝置, 也是采用高溫熱電隅, 所測得鋼坯溫度也是間接的。故能直接測出鋼坯表面溫度成為實現加熱爐燃燒全過程的微機自動控制的重要任務。因為軋鋼加熱爐為高溫爐窯, 出爐鋼坯溫

耐火纖維復合層襯里結構及其噴涂技術要點[ 11-07 13:43 ]

采用多層復合爐襯結構，其各層的材質與厚度根據爐子的工藝要求和使用溫度以及熱效率等技術經濟分析，按經濟厚度或最大允許熱損失量下的厚度設計。在施工中通過對纖維棉與結合劑的用量、風壓與液壓以及噴射距離與角度的調節與控制，以使各層的密度逐層減少和增加三維網絡結構。圖1是復合層襯里結構的局部縱向剖面圖。在爐體鋼板上焊接上L型或V型金屬錨固件，間距為200mm×200mm，長度比耐火纖維噴涂爐襯總厚度小約20mm，以保證其端點埋入襯里中，避免形成熱橋。在爐體鋼板和金屬錨固件上涂刷或噴涂一薄層未經稀釋的結合劑，作為預

結合劑的制備[ 11-07 13:14 ]

結合劑應與被粘結的耐火纖維棉具有相同或相近的物理化學性能和使用溫度，應同時具有常溫和高溫粘結強度，使纖維間具有強的機械結合和物理化學結合；并應具有良好的流動性、浸潤性、擴散性和滲透性，但不應有腐蝕性。結合劑根據使用溫度和耐火纖維棉的要求分別采用水玻璃、硅溶膠、磷酸鋁、鋁膠或鋯膠中至少一種與一定比例的有機粘結劑混合，加水配制而成。有時還可以加入少量促凝劑和! 或防腐劑，但不應加入含有鈉、鉀和鐵的物質。結合劑的用量折合成Sio2 應限制在干燥后總質量的2%-4%。結合劑中所含的有機粘結劑為纖維素、工業淀粉或聚乙烯醇水溶

耐火纖維棉的選用[ 11-07 11:11 ]

耐火纖維噴涂爐襯用纖維棉宜采用噴吹法生產的纖維棉，不宜采用甩絲法生產的纖維棉，主要根據使用溫度選用。耐火纖維棉的種類及使用溫度、化學成份和物理性能要求，見表1。纖維棉中不應混入高鈣、高鐵等外來夾雜物；同一種纖維棉中混入其它棉種的量不應超過10%。噴涂前，耐火纖維棉需經預處理，纖維長度不宜大于20mm。鳳谷工業爐集設計研發,生產銷售,培訓指導,售后服務一體化,專利節能技術應用,每年為企業節省40%-70%的能源成本,主要產品加熱爐,工業爐,節能爐,蓄熱式爐,垃圾氣化處理設備，歡迎致電咨詢:0510-88818999

耐火纖維噴涂復合爐襯技術及應用[ 11-07 10:56 ]

耐火纖維噴涂技術是近二十年來發展起來的構筑工業窯爐耐火襯里的機械化施工新技術。該技術采用專用設備，將經過預處理的耐火纖維和結合劑噴涂到爐體表面，以形成耐火保溫層。這種先進的施工技術與其它筑爐方法相比，方法簡便、省時高效，尤其適于構筑復雜異形爐襯；爐襯無接縫，嚴密性和整體性好，表面平整光潔；可形成多層復合爐襯，以獲得高性能與低成本的最佳結合。采用耐火纖維噴涂技術不僅能大大縮短施工周期，而且提高了加熱爐的熱效率，節能效果和綜合經濟效益十分顯著，使得這一新技術在工業爐的新建、改造和檢修工程中能夠得到成功的應用和迅速的推廣

鑄鋼退火臺車爐臺車載荷的確定和車架橫梁截面積的計算[ 11-06 08:20 ]

臺車計算載荷包括工件單位裝載量、墊鐵重量、車面耐火砌體重量和車架重量，根據已知的爐膛尺寸或臺車有效面積，可參考表3確定臺車計算載荷。由于臺車車面有效面積較大，車面耐火砌體重量P]取800X9．8N／ ，車架重量P4取雙層車架的800 X 9．8N／ ，單位裝載量PI按第一熱處理3000x9．8N／ 取值，也能滿足第二熱處理的要求，故P=PI+P2+P3+P4=5000X9．8N／m~。3．4車架橫梁截面積的計算雙層車架此處僅算橫梁。為簡化計算，可認為上面受連續均布載荷，下面的組合鋼軌看做是兩個支點，按自由支承的雙外

鑄鋼臺車爐車架材料及容許彎曲應力和車架計算溫度[ 11-06 08:15 ]

車架材料用Q235鋼，表1是參照Q215鋼在300℃以下時的屈服極限 值和在400℃以上時的DVM蠕變極限值所確定的臺車用Q215鋼容許彎曲應力，由于Q235鋼容許彎曲應力略大于Q215鋼，故比照Q215鋼容許彎曲應力計算即可。設計中采用車架計算溫度見表2鳳谷工業爐集設計研發,生產銷售,培訓指導,售后服務一體化,專利節能技術應用,每年為企業節省40%-70%的能源成本,主要產品加熱爐,工業爐,節能爐,蓄熱式爐,垃圾氣化處理設備，歡迎致電咨詢:0510-88818999

鑄鋼退火爐臺車的設計之爐門和牽引機構[ 11-06 08:10 ]

爐門由于爐子尺寸較大，若做成整塊式爐門則不利于安裝及運行，起吊裝置復雜，而采用上下2塊組合成的爐門，便于制造、安裝、操作。下門焊于車架鋼板上，上門可從定位銷上吊走，靈活方便，當臺車要進人爐子退火時，上門則可安于下門之上，上門頂部用斜面與爐口密封。牽引機構根據機制公司鑄鋼車間工藝要求以及車間布置等具體情況，我們綜合考慮選用行車牽引機構，通過內、外導向滑輪直接將臺車拉出或拉人爐內，考慮臺車載荷及摩擦等因素，我們選6X 19型鋼絲繩，鋼絲繩直徑按l5，5≤西≤20選取。鳳谷工業爐集設計研發,生產銷售,培訓指導

鑄鋼退火爐臺車的設計方案之行車機構[ 11-06 08:05 ]

對比國內目前使用的5種行走機構(滾柱帶式、滾球帶式、車輪式、輪對式與滾球式)使用情況和結構特點，我們選擇滾柱帶式行走機構。滾柱帶由中間穿軸的滾柱(D=160mm，D ：200mm)和軸端連接板(板厚15mm，板寬80mm，軸與軸中心距400mm)組成，車架下部的承托結構和爐底軌道均為組合鋼軌(43 kg／m)。鳳谷工業爐集設計研發,生產銷售,培訓指導,售后服務一體化,專利節能技術應用,每年為企業節省40%-70%的能源成本,主要產品加熱爐,工業爐,節能爐,蓄熱式爐,垃圾氣化處理設備，歡迎致電咨詢:0510-8881

鑄鋼退火臺車的設計方案之車架[ 11-05 08:20 ]

根據機制公司鑄鋼車間工藝給定設計參數：臺車最大裝料重量50t，臺車下部空間環境溫度200℃，鑄鋼每月用于退火2次，每次退火時間16h左右。比較單層車架與雙層車架。選雙層車架結構形式，即橫梁由17根工字鋼等距(間距500ram)排列組成，橫梁之上縱向對稱排列12根槽鋼成框形結構，框架之上焊15ram厚的鋼板，鋼板之上托保溫耐火層及爐門，車架三側(車頭放爐門一側除外)焊耐熱鋼板，用以避免高溫氣體接觸車架。鳳谷工業爐集設計研發,生產銷售,培訓指導,售后服務一體化,專利節能技術應用,每年為企業節省40%-70%的能源成本,